本文包括兩部份：第一部份檢討921 集集大地震時災區連棟店舖住宅建築物震害的真正原因。分析方法採用較嚴謹的非線性動態增量震譜計算方法。檢討結果發現造成連棟店舖住宅慘重震害原因，首推地震太大，其次是結構系統不良，最後才是施工品質不良。第二部份檢討災區內以及災區外沒有崩塌或沒有受害的連棟店舖住宅應如何補強才能滿足我國現行建築技術規則，甚至滿足擬議中之使用功能規範之要求。分析方法採用稍微簡單的非線性靜態推垮曲線法。檢討結果發現目前在中部災區盛行將騎樓柱擴大斷面或加H 型鋼骨補強的措施，效果很差，不值得鼓勵。而在店舖住宅最後面或樓梯間改做一面平行騎樓20 公分厚的RC 牆或加一道鋼骨斜撐的話，就能滿足現行技術規則的要求。若能夠同時在最後面外牆以及樓梯間內牆各改做一面20 公分厚平行騎樓的RC 牆或鋼骨斜撐的話，更可以滿足研議中的使用功能規範。

低層RC造沿街店鋪住宅在1999 年921集集大地震中毀損嚴重，其破壞模式具有一致性，大多數是建築結構系統不良所造成。本文針對災區外未受損與災區內震後受損的既有沿街店鋪住宅，提出有效的補強對策，使之能夠符合功能設計標準(performance-based design　code)；並且探討以RC 牆與鋼骨斜撐補強後的結構行為。 本文考慮災區沿街店鋪住宅的震害特徵，選用靜態推垮曲線法(static pushover method)為本文耐震診斷方法。利用此方法診斷本文自行設計的六個不同樓層、不同結構系統、具代表性的沿街店鋪住宅案例，找出有效的震前、震後補強方法與補強量。並且根據受害建築物耐震能力降低係數與永久變形，探討結構物經RC 牆與鋼骨斜撐補強後承受多次地震的結構行為。 另外，筆者調查中部災區街屋於地震後最普遍採用的四類八種補強措施，並對各種補強措施進行分析，判斷其補強成效。 綜合本文對設計案例及災區實例之補強措施分析整理後，獲得結論如下： 1. 在沿街店鋪住宅平行騎樓方向最後面構架增設RC 牆或鋼骨斜撐能有效提升騎樓方向的耐震能力而不妨礙使用機能。 2. 結構應在震前未受損時進行補強，不應留待震後受損才補強。 3. 鋼骨斜撐補強的效果優於RC 牆補強的效果。 4. 本文採用的功能設計標準，關鍵控制點在475 年回歸期大震。 5. 中部災區街屋震後最普遍採用的補強措施係在騎樓處增設鋼柱、以鋼板包覆既有騎樓柱及以RC 擴大既有騎樓柱。這些補強措施均無法有效提昇整體結構之耐震能力。

本文進行了三座1/3縮尺二層樓RC結構模型試體之振動台試驗，並記錄其試驗過程。試體以台灣典型學校教室為原型設計，以觀察RC學校建築在地震力作用下之結構動態行為與破壞模式。為比較含牆與否及韌性設計要求對結構行為之影響，三座起始試體各為純柱梁、含RC牆與含磚牆構架，並分別以新舊兩種建築法規進行斷面配筋設計。在試驗中遭受一定程度震害之後，三座試體再分別以不同壁量之翼牆進行補強，重新進行試驗，以探討補強措施對結構之影響。試驗時以921集集地震實際震波作為加載外力，雙向加速度同時輸入，並採逐次放大PGA之多次振動方式，以觀察結構逐漸破壞進入非線性行為的過程。 根據試驗結果之初步歸納發現，試體之破壞皆集中於柱、牆等垂直構件，呈現弱柱強梁之現象，其中尤以窗台造成非原結構設計預期之短柱剪力破壞最為顯著。RC翼牆補強對於抵抗變形及能量吸收能力皆有一定程度的貢獻，但需注意補強構件與既有構件的連結性以及結構兩向之壁量均衡。試體結構動態特性之識別結果顯示彈性階段阻尼比與一般RC結構假設值相近，但現行法規之基本振動週期公式計算值則較試驗值保守許多。除此之外，本文試驗尚提供許多典型學校建築結構之動態反應與破壞特性資料，可作為未來進行低層結構耐震理論分析研究之比對與依據。

學校是人才培育的場所，也是緊急災難時，居民避難最主要的地方，但台灣地區學校建築在每次地震時之損壞卻都非常嚴重，民國八十七年七月十七日嘉義瑞里地震，學校建築的損壞遠超過一般建築物，去年九二一集集地震，學校建築的損壞範圍更廣，災害程度更為嚴重。繼集集地震後一個月，又在嘉義發生了芮氏規模6.2的一0二二地震，造成了民雄農工機電科第一工廠倒塌，其他校舍嚴重受損，顯示台灣地區學校建築在結構系統的耐震性能有檢討之必要。 因此本研究首先藉由嘉南地區學校建築結構系統調查，了解台灣地區學校建築常見的結構系統形式與其耐震上的缺點，諸如建築物基本資料 (如建築用途、建造時間、建築規模等) 、增改建情況、建築物幾何形狀及比例、壁量比與柱單位載重、極短柱與極短樑、窗台、走廊、管線與結構系統的關係、鄰棟關係及使用維護及非結構；同時觀察民國八十七年瑞里地震與民國八十八年九二一集集地震與一0二二嘉義地震的校舍震害現象，檢討學校建築常見的震害型態。 為了將校舍結構耐震性能予以量化，本文將震害校舍的調查資料，進行分析探討學校建築耐震性能的影響因子，並用以做為耐震性能評估的指標數個影響耐震性能的指標，包括「柱單位載重」、「壁量比」與「耐震指標I s值」，建議學校建築柱單位載重應小於14kg/cm2 ，壁量比應大於0.25%，而耐震指標Is值應大於0.7。 本研究建議藉由「平面與立面幾合規則性」、「走廊形式」、「耐震壁配置」、「極短柱與極短樑」等定性檢討，與「柱單位載重、壁量比」與「耐震指標Is值」兩種RC校舍耐震性能評估方法的定量分析這兩項檢討程序，提供學校建築規劃階段與既有校舍耐震補強時設計者的參考準則，將可確保校舍結構的耐震性能。

從921集集大地震災害中，發現許多學校建築、沿街店鋪住宅與鄉鎮公所崩塌或毀損的比例極高。這些低矮樓層的鋼筋混凝土建築物，其破壞模式都是弱柱強梁，支柱或牆體剪裂，甚至剪斷或彎斷，梁縱使有損壞，也僅達輕微開裂的程度。如何利用這些破壞特徵的一致性，建立一準確模式，用來診斷低矮樓層的鋼筋混凝土建築物的耐震能力，是本文研究的課題。 本文耐震診斷採用決定論（deteministic method）的方式，利用靜態推垮曲線法（Static pushover method），計算得建築物的崩塌地表加速度。假設建築物為剪力屋架（Shear building），即弱柱強梁的變形模式，適用範圍為基本振動周期0.7秒以下低層（low-rise）鋼筋混凝土建築物，尤其適用於國內標準中小學建築、標準鄉鎮公所建築以及沿街店鋪住宅建築等。外加水平載重如《建築物耐震設計規範及解說》規定為逆三角形豎向分佈，加在各個樓版上。外力從零逐漸按比例增加，增加到建築物某一樓層推垮為止。力的累加，則以位移控制，並按需要決定是否考慮偏心扭矩的影響。外力增加過程中，逐漸修正各垂直構材之剛度。 本文共提供三種不同層次耐震診斷法，其中一次與二次診斷是三次診斷逐步簡化結果： 1. 一次診斷法為壁量比與柱量比的計算，將診斷建築物一樓的壁量比與柱量比點繪在圖上，即可知道該建築物大約擁有的崩塌地表加速度。 2. 二次診斷法為實用耐震診斷公式，將診斷建築物樓層的磚牆、RC牆、一般柱、長柱與總樓地版面積代入公式中，即可計算得建築物擁有的崩塌地表加速度。 3. 三次診斷法為靜態推垮曲線法，根據垂直構材實際尺寸、配筋與材料強度，先畫出診斷樓層各單一垂直構材的水平載重與水平位移之非線性曲線; 乘上各自的桿件數後，得到各垂直構材組的水平載重與水平位移之非線性曲線; 最後以位移控制，累加各垂直構材組的水平載重與水平位移之非線性曲線，即得到整棟建築物診斷樓層的層剪力與該層相對水平位移之非線性曲線。層剪力與水平位移之非線性曲線中，層剪力的最大值即建築物診斷樓層保有耐力Qu，再計算工址正規化水平加速度反應譜係數C、依等能量原則計算結構系統地震力折減係數Fu， 與建築物總重量W後，就可求得崩塌地表加速度 。